CATii 提供的基樁形式有：圓形樁、矩形樁、壁樁、連續壁、H 型鋼樁、鋼軌樁。

軸向承載力分析

圓形樁計入周圍之摩擦力及底承力；矩形樁計入四邊之摩擦力及底承力；壁樁僅計壁面之摩擦力，不計入兩端之摩擦力，預設底承力不計入(可修改)；連續壁類似壁樁，但開挖面以上只計壁面單側摩擦力，預設底承力不計入(可修改)；H 型鋼樁計算沿腹板及沿型鋼最外圍潛在破壞面之摩擦力，並取保守值，另計入底承力；鋼軌樁計算沿著鋼軌與土壤界面周圍之摩擦力，另計入底承力。

側向承載力分析

僅提供圓形樁、H 型鋼樁、鋼軌樁三種選項進行分析。選擇 H 型鋼樁時請指定對強軸或弱軸進行分析，選擇鋼軌樁時只能對強軸進行分析。

日本鐵道綜合技術研究所 (2012)

$$\mathrm{k_h=1.8\rho_{gk}E_dD^{-3/4}，\rho_{gk}=0.5~[永久性]，\rho_{gk}=1.0~[臨時性]}$$ $$\mathrm{E_d=\frac{\rho_{gE}E_N}{\gamma_{gE}}，\rho_{gE}=1.0}$$ $$\mathrm{E_N=2000N(kN/m^2)，\gamma_{gE}=1.2\sim1.4}~~[砂土]$$ $$\mathrm{E_N=4000N(kN/m^2)，\gamma_{gE}=1.7~~[黏土]}$$ $$\mathrm{p_y=\alpha_h\gamma_a'zK_p，\alpha_h=3，K_p=tan^2(45\unicode{x00B0}+\phi')~~[砂土]}$$ $$\mathrm{p_y=(1 + z/2D)(\gamma_a'z + 2c)\le 9c~~[黏土]}$$

日本鐵道綜合技術研究所 (2000)

$$\mathrm{k_h=f_{rk}(0.6\alpha E_oD^{-3/4})}$$ $$\mathrm{f_{rk}=1.0，\alpha=2.0，E_o=2500N(kN/m^2)}$$ $$\mathrm{p_y=f_{rp}(\alpha\gamma_a'zK_p)，f_{rp}=1，\alpha=2，K_p=tan^2(45\unicode{x00B0}+\phi')~~[砂土]}$$ $$\mathrm{p_y=f_{rc}(1 + z/2D)(\gamma_a'z + 2c)\le 6c，f_{rc}=1~~[黏土]}$$

福岡&宇都

$$\mathrm{k_h=0.691N^{0.406}(kgf/cm^2)}$$

赤井&高橋

$$\mathrm{k_h=0.502N^{0.37}(kgf/cm^2)}$$

彈塑性基礎梁模型

利用彈塑性基礎梁模型模擬基樁承受側向力及彎矩，將基樁視為彈性梁，土壤視為彈簧，並考慮土壤彈塑性行為，在樁頭施加水平力或彎矩後，再以有限元素法解出基樁之位移、剪力、彎矩，土壤之變位、應力。本程式逕行利用 XDO (eXcavation Design Online) 計算核心 (彈塑性基礎梁模型) 來進行分析，其中分析所需之地盤反力係數 k_h 以及側向極限強度 p_y 則依使用者需求採用「日本鐵道綜合技術研究所」2012 年或 2000 年規範之建議值，其 p-y 曲線為完全性塑性。因採用之 p-y 曲線初始變位為零，亦即在 XDO 分析中初始側向土壤應力設定為零。

Y.L.Chang

為彈性基礎梁模型的解析解，原分析條件考慮地盤為線彈性，且為單一地層，因為不考慮塑性，因此適用於基樁側向變位較小的情況。一般地層之分布常有層次，其地盤反力係數 k_h 可能不同，考量基樁側向反應主要集中於地表淺層附近，分析時取有效作用深度內 k_h 之平均值，則可將分析模式簡化為均值土壤模式，有效作用深度取 1/𝛽，此 𝛽 為樁土系統之特徵係數。此外，本方法適用樁長超過 2.5/𝛽 之情況。

$$\mathrm{\beta=\sqrt[4]{\frac{k_hD}{4\phi E_pI_p}}}$$

於基樁側向力分析時，RC 設計規範規除了影響載重組合之外，亦影響基樁之楊氏模數計算。

在 TWN-USD112 中，規定 E = 120,000\(\mathrm{\sqrt{{f_c}'}}\) tf/m²
在 TWN-USD110 之前規定 E = 150,000\(\mathrm{\sqrt{{f_c}'}}\) tf/m²

基樁之容許側向承載力決定於容許側向位移，應視各不同設計情況而定。對於常時載重情況可取 1cm，短期載重情況取 1.5cm，此時基樁之反應大約仍在彈性或近似彈性反應之範圍內，工程設計可採彈性設計法。對於極限限界狀態之檢核，側向位移容許值應視上部所承結構物之需求而定，避免結構物倒塌，一般以 5cm 為上限值。